摘要：介紹了遠(yuǎn)傳法蘭變送器的特點(diǎn)及其應(yīng)用場(chǎng)合，詳細(xì)分析了高溫高真空?qǐng)龊舷率褂玫腟C3151遠(yuǎn)傳法蘭變送器的設(shè)計(jì)、制作工藝。通過(guò)與普通法蘭變送器試驗(yàn)對(duì)比，證明高溫高真空法蘭變送器在特殊應(yīng)用場(chǎng)合具有優(yōu)良性能。該制作工藝也可以對(duì)其他特殊測(cè)量?jī)x器的設(shè)計(jì)制作起到一定的參考作用。
0 引言
遠(yuǎn)傳法蘭變送器的測(cè)量原理和一般的差壓、壓力變送器相似，不同之處是在原有差壓、壓力變送器的基礎(chǔ)上增加了遠(yuǎn)傳毛細(xì)管和法蘭膜盒，將測(cè)量點(diǎn)從變送器表體膜盒通過(guò)遠(yuǎn)傳毛細(xì)管延伸到法蘭膜盒表面處。由于毛細(xì)管內(nèi)的填充液可隨意選擇，因而比一般差壓、壓力變送器用途更廣泛。
遠(yuǎn)傳法蘭變送器一般使用在如下場(chǎng)合：被測(cè)介質(zhì)用
引壓管引出時(shí)易固化或結(jié)晶；被測(cè)介質(zhì)含有懸浮物，或過(guò)于粘稠，易堵塞引壓接頭或?qū)汗�；被測(cè)介質(zhì)超出變送器正常使用溫度范圍，增加引壓管也無(wú)法使溫度降到正常范圍；被測(cè)介質(zhì)對(duì)一般變送器具有腐蝕性。
1 硅油填充液特性
由于硅油具有良好的熱穩(wěn)定性及不易揮發(fā)性，價(jià)格便宜，因此一般變送器均使用硅油作為填充液。普通硅油的特性：從硅油的特性可知，當(dāng)溫度升高時(shí)，黏度降低，揮發(fā)性顯著增高，沸點(diǎn)同時(shí)降低；當(dāng)壓力降低時(shí)，黏度也相應(yīng)降低。當(dāng)硅油用于高溫高真空?qǐng)龊蠒r(shí)，壓力降低顯著，溫度又高，其黏度也降低很多，從而導(dǎo)致硅油的揮發(fā)性增大、沸點(diǎn)降低、熱膨脹性增大，硅油部分汽化，體積膨脹，產(chǎn)生額外的附加壓力，硅油填充液可能從密封不嚴(yán)的漏點(diǎn)泄漏，或?qū)е聹y(cè)量膜片膨脹變形，造成變送器的漂移現(xiàn)象或者無(wú)法測(cè)量。硅油是不可壓縮液體，在溫度變化時(shí)，其體積變化將在密封腔體內(nèi)產(chǎn)生額外的壓力，這個(gè)壓力是有規(guī)律的，可以通過(guò)膜片的設(shè)計(jì)來(lái)補(bǔ)償。但是，如果硅油中存在可揮發(fā)性雜質(zhì)，如水、空氣等，當(dāng)溫度變化時(shí)，這些雜質(zhì)的膨脹或壓縮沒(méi)有規(guī)律，將造成變送器測(cè)量的不穩(wěn)定。
2 普通法蘭變送器結(jié)構(gòu)及制作工藝
普通遠(yuǎn)傳法蘭變送器測(cè)量部件結(jié)構(gòu)示意圖如圖1 所示。它由檢測(cè)器部件1、連接蓋2、連接口3、毛細(xì)管4、連接口5、法蘭膜片組件6、密封螺釘7、密封鋼球8 及支撐柱9 等組成。其中連接蓋及法蘭膜片組件的充灌液工藝孔密封方式采用密封鋼球及密封螺釘螺紋密封，與填充液接觸的各連接零部件均采取室溫脫氣，填充液為SH200 普通硅油。被測(cè)量介質(zhì)通過(guò)法蘭膜片將壓力信號(hào)通過(guò)毛細(xì)管傳遞到檢測(cè)器部件，檢測(cè)器通過(guò)放大轉(zhuǎn)換電路（放大轉(zhuǎn)換電路圖1 中未示意出），轉(zhuǎn)化成標(biāo)準(zhǔn)的4-20 mA信號(hào)。對(duì)于一般工藝場(chǎng)合，普通遠(yuǎn)傳法蘭變送器基本能滿足使用要求。
3 高溫高真空變送器結(jié)構(gòu)及制作工藝
但對(duì)于少數(shù)特殊工藝過(guò)程，例如煉油廠生產(chǎn)中減壓塔液位的測(cè)量，煤焦化蒸餾工藝過(guò)程中壓力的測(cè)量等，常常在高溫負(fù)壓下工作（溫度大于200℃，真空度小于10 kPa），普通遠(yuǎn)傳法蘭變送器則不能正常使用。
針對(duì)以上高溫高真空條件下的硅油特性，SC3151高溫高真空遠(yuǎn)傳法蘭變送器從密封、焊接、填充液沖灌、真空脫氣等各個(gè)方面進(jìn)行工藝設(shè)計(jì)。具體體現(xiàn)在以下7 個(gè)方面：
1）改變填充液工藝孔密封方式。普通法蘭變送器的填充液密封工藝孔采用密封鋼球和密封螺釘螺紋密封方式；高溫高真空法蘭變送器采用焊接密封方式，見圖2所示，將傳感器側(cè)密封組件7 和法蘭側(cè)密封組件8 焊接在圖示位置處，填充液沖灌完成后立即進(jìn)行焊接密封。焊接密封方式與鋼球螺紋密封方式相比較密封更加可靠。普通遠(yuǎn)傳法蘭變送器毛細(xì)管與連接口5 直接連接，而高溫高真空遠(yuǎn)傳法蘭變送器毛細(xì)管與連接口5 之間添加密封硅膠10，這樣可以將法蘭側(cè)與毛細(xì)管之間由于溫度差造成的濕氣隔離。以上兩種密封方式很好地解決高溫高真空條件下填充液的外泄和外界氣體進(jìn)入填充液的問(wèn)題。
2）增加測(cè)量膜片的厚度。普通法蘭變送器測(cè)量膜片厚度為0.08 mm，在高溫高真空下填充液容易膨脹，并導(dǎo)致0.08 mm 厚的膜片易于變形。為減少測(cè)量膜片的變形，增加膜片的彈性，高溫高真空法蘭變送器采用0.2 mm 厚度的測(cè)量膜片。
3）波紋法蘭結(jié)構(gòu)改變。普通法蘭變送器的法蘭波紋面如圖3 所示，它的波形彎曲半徑R=1.59，測(cè)量膜片厚度為0.08 mm，該結(jié)構(gòu)的膜下液量為V1=1 800 mm3，它的PV 特性為0.2。高溫高真空法蘭變送器的法蘭波形見圖4，它的波形彎曲半徑R=3.19，是普通法蘭變送器波形彎曲半徑的2 倍，測(cè)量膜片厚度為0.2 mm，該結(jié)構(gòu)的膜下液量為V2=3 100 mm3，它的PV 特性為1.8。膜片的PV 特性是指它的壓力—容積的轉(zhuǎn)化，也即膜片材料的剛度。它是使膜下腔體的體積變化1 mm3 時(shí)在膜片上所施加的力。PV 特性的數(shù)值越大，則剛度越硬。膜片材料的剛度取決于膜片的動(dòng)作直徑、膜片材料、膜片的厚度和波紋的深度、形狀等諸多因素。普通法蘭變送器和高溫高真空法蘭變送器，兩者的直徑、材料相同，高溫高真空的膜片厚度和波紋彎曲半徑、深度均比普通法蘭變送器大。波紋彎曲半徑大，則它的剛度也越大。圖5為兩者的PV 特性對(duì)比圖。高溫高真空遠(yuǎn)傳法蘭變送器的膜片剛度大，也即膜下容積變化1 mm3 產(chǎn)生的較大的壓力。其膜下腔體容積大，填充液量多，在高溫真空條件下，腔體容積稍有變化，將產(chǎn)生較大的作用力，該力施加在填充液和波紋法蘭上，進(jìn)一步降低填充液的揮發(fā)性，同時(shí)也減少了波紋法蘭材料中氫等非金屬含量的游離到填充液中。這些結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)均可增加膜片剛度的結(jié)構(gòu)，提高了高溫高真空遠(yuǎn)傳法蘭變送器穩(wěn)定性能。
4）真空脫氣工藝的改善。脫氣就是將材料或填充液放置在在真空爐內(nèi)，在一定的溫度下，盡可能地去除材料或填充液中所含的H 元素等非金屬含量。由于氫原子直徑很小，在高溫真空條件下易于從材料中游離出來(lái)，形成氫分子，進(jìn)入填充液中，造成變送器的漂移誤差，嚴(yán)重時(shí)，膜片產(chǎn)生膨脹現(xiàn)象，使變送器無(wú)法進(jìn)行測(cè)量。
高溫高真空變送器的脫氣工藝分為：零部件的脫氣和填充液的脫氣。
普通遠(yuǎn)傳法蘭變送器只有毛細(xì)管填充液接觸的零部件進(jìn)行脫氣處理。脫氣條件為195℃、常壓，脫氣時(shí)間1.5 h。高溫高真空法遠(yuǎn)傳蘭變送器在制造過(guò)程中，凡是與所有填充液接觸的零部件，如檢測(cè)器部件內(nèi)部各種零部件，連接蓋、連接口、毛細(xì)管、波紋法蘭、密封組件等，都要進(jìn)行脫氣處理。脫氣工藝條件是350℃、0.133Pa，脫氣8 h 以上。在該條件下進(jìn)行脫氣處理，可以盡可能地將這些零部件材質(zhì)中的H、N 等非金屬去除掉，以減少氣體擴(kuò)散到填充液中，造成測(cè)量誤差。
法蘭側(cè)填充液脫氣處理。普通法蘭側(cè)填充液是SH200 硅油，脫氣條件為130℃，真空度為4Pa，脫氣時(shí)間為3 h。高溫高真空使用填充液是SH704，脫氣條件為350℃，真空度為 0.133 Pa，脫氣時(shí)間 72 h 以上，在此條件下能將填充液和零部件（法蘭側(cè)）中氫氣體含量減到#低（如表1）。
5）填充液的選擇。SH200 普通硅油的溫度膨脹系數(shù)為0.001 07/℃，壓縮率為0.001/MPa，高溫高真空法蘭變送器使用的是SH704 硅油，它的溫度膨脹系數(shù)為0.0007/℃，壓縮率為0.000 65/MPa，膨脹系數(shù)和壓縮率比普通硅油降低約為35%。盡可能減少了填充液的因溫度和壓力變化而體積變化的趨勢(shì)。
6）零部件材料的選用。為了減少在高溫時(shí)不銹鋼材料中的非金屬的含量，減少氫元素游離到填充液中，嚴(yán)格控制不銹鋼材料中的氫含量（如表2）。
4 試驗(yàn)結(jié)果
按照以上設(shè)計(jì)和工藝條件，制作的SC3151高溫高真空遠(yuǎn)傳法蘭變送器于2011 年5 月進(jìn)行漂移試驗(yàn)，漂移誤差為0.1%，遠(yuǎn)小于0.5%的設(shè)計(jì)誤差指標(biāo)
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