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壓力變送器

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脫硫吸收塔液位測(cè)量的幾種方法

作時(shí)間:2019-05-30  來(lái)源:  作者:
   

  摘 要:吸收塔液位在脫硫系統(tǒng)中是非常重要的參數(shù),系統(tǒng)中循環(huán)泵、氧化風(fēng)機(jī)、攪拌器等關(guān)鍵設(shè)備的連鎖保護(hù)條件均與之直接關(guān)聯(lián),因此吸收塔液位測(cè)量數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性及穩(wěn)定性決定脫硫系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行,也影響著與脫硫系統(tǒng)相關(guān)的其他工藝系統(tǒng)的安全運(yùn)行。k67壓力變送器_差壓變送器_液位變送器_溫度變送器

 
引言
目前大多數(shù)煙氣脫硫系統(tǒng)采用的是石灰石—石膏濕法脫硫技術(shù),其中吸收塔是進(jìn)行煙氣脫硫的主要設(shè)備,吸收塔液位對(duì)脫硫系統(tǒng)的安全可靠運(yùn)行有著極其重要的作用,但由于吸收塔本體結(jié)構(gòu)的特殊性,無(wú)法使用當(dāng)前主流的液位計(jì)進(jìn)行直接測(cè)量。本文介紹目前采用的幾種測(cè)量吸收塔液位的方法,并分析各種測(cè)量方法的優(yōu)缺點(diǎn)。
 
石灰石—石膏法脫硫系統(tǒng)的主要設(shè)備是吸收塔,如圖 1 所示,吸收塔主要由漿液氧化區(qū)、吸收區(qū)、噴淋層、除霧層、入口煙道及出口煙道組成。常規(guī)容器的液位測(cè)量可采用在容器頂部安裝超聲波液位計(jì)、雷達(dá)液位計(jì)或浮子液位計(jì),或在側(cè)壁安裝磁翻板液位計(jì)加以測(cè)量。對(duì)于密度受溫度影響不大的液體,若是敞口容器,可在容器底部安裝壓力變送器,經(jīng)公式 H=(P/ρg)+h 計(jì)算后得出;若是密閉容器,則需安裝差壓變送器,經(jīng)公式 H=(ΔP/ρg)+h 計(jì)算后得出,式中,H 為液位高度,P 為壓力,ΔP 為差壓,ρ為液體密度,h 為壓力變送器或差壓變送器的安裝高度。
吸收塔結(jié)構(gòu)
1 問(wèn)題產(chǎn)生
脫硫吸收塔內(nèi)介質(zhì)比較復(fù)雜,在漿液氧化區(qū)內(nèi)主要是硫酸鈣漿液、亞硫酸鈣漿液和氧化空氣,吸收區(qū)內(nèi)是帶正壓的煙氣和漿液的混合物。由于吸收塔漿池上方是大量的噴淋漿液和煙氣混合物,因此無(wú)法在頂部安裝超聲波液位計(jì)或雷達(dá)液位計(jì)進(jìn)行測(cè)量。石灰石—石膏漿液主要有 3 點(diǎn)特殊性。
 
(1)為保證脫硫效率,漿液含固量高達(dá) 20%,即使在攪拌器的作用下讓漿液不停的流動(dòng),漿池上、下層密度也不均勻。
(2)漿液中的亞硫酸鈣具有很強(qiáng)的黏性,若將儀表探頭伸入其中,亞硫酸鈣慢慢附著在探頭表面,從而影響儀表的正常工作,使測(cè)量數(shù)據(jù)失真。
(3)漿液中含有大量的氧化空氣,氧化空氣管網(wǎng)一般安裝在距塔底約 3 m 高的位置,氣泡上升過(guò)程中隨著漿液壓強(qiáng)的減小而逐步膨脹,進(jìn)一步導(dǎo)致吸收塔內(nèi)漿液上、下層密度的差距。由于漿液的以上特性,若僅在吸收塔側(cè)壁上安裝壓力變送器,是無(wú)法測(cè)量比較準(zhǔn)確的液位數(shù)據(jù)的。此外,浮子液位計(jì)和磁翻板液位計(jì)更無(wú)法適應(yīng)如此惡劣工況。
 
2 解決方案
為了比較準(zhǔn)確測(cè)量吸收塔液位,目前國(guó)內(nèi)的脫硫系統(tǒng)普遍采用壓力變送器測(cè)量吸收塔底部的壓力,并安裝漿液密度測(cè)量裝置,將數(shù)據(jù)遠(yuǎn)傳至 DCS(Distributed Control System,集散控制系統(tǒng))或 PLC(Programmable Logic Controller,可編程邏輯控制器)控制系統(tǒng),然后根據(jù)公式 H=(P/ρg)+h 計(jì)算吸收塔的液位。由于密度測(cè)量方法多種多樣,但各有特點(diǎn),且差異較大,直接影響了工程的造價(jià)、測(cè)量裝置的穩(wěn)定運(yùn)行程度以及系統(tǒng)運(yùn)行期間的的維護(hù)工作量大小。由于吸收塔液位在脫硫系統(tǒng)中是非常重要的參數(shù),儀表數(shù)量按工藝要求均為冗余配置,以下各種測(cè)量方法中不再贅述。
(1)裝置一———質(zhì)量流量計(jì)+壓力變送器測(cè)量回路。此方法先利用質(zhì)量流量計(jì)實(shí)時(shí)測(cè)量漿液的密度,然后通過(guò)壓力變送器測(cè)出的壓力值計(jì)算吸收塔液位。密度測(cè)量回路主要由石膏漿液抽取泵(一用一備)、閥門(抽取泵入口閥、出口閥、沖洗閥、排放閥)、質(zhì)量流量計(jì)、壓力表及管件組成,壓力測(cè)量回路主要由壓力變送器、閥門、沖洗管路組成(圖 2)。啟動(dòng)密度測(cè)量回路時(shí),需先關(guān)閉沖洗閥、排放閥、出口閥,然后打開(kāi)入口閥,待抽取泵充滿漿液后啟泵,啟泵成功后再打開(kāi)出口閥,并根據(jù)泵出口壓力表的指示調(diào)節(jié)出口閥門至合適的壓力,以保證測(cè)量管內(nèi)流速滿足測(cè)量的需要,又不至于流速過(guò)高,導(dǎo)致質(zhì)量流量計(jì)磨損嚴(yán)重,縮短儀表的使用壽命。當(dāng)脫硫系統(tǒng)停運(yùn)或質(zhì)量流量計(jì)需要維護(hù)檢修時(shí),應(yīng)先停止?jié){液抽取泵,然后關(guān)閉入口閥,打開(kāi)排放閥,至測(cè)量管路內(nèi)的漿液排盡后,打開(kāi)沖洗閥,用工藝水將管路沖洗干凈后即可關(guān)閉沖洗閥、排放閥和出口閥。
質(zhì)量流量計(jì)+壓力變送器測(cè)量回路
壓力測(cè)量?jī)x表采用一體化隔膜式壓力變送器,一次檢修閥應(yīng)盡量靠近吸收塔側(cè)壁,采樣管應(yīng)與側(cè)壁保持約 60°夾角,可減少漿液在測(cè)量管路中沉積,以防采樣管堵塞。此外,還應(yīng)在靠近壓力變送器隔膜處安裝沖洗管路,定時(shí)沖洗壓力變送器的膜片、采樣管及檢修閥門,以確保測(cè)量管路的暢通。
 
本方法測(cè)量的吸收塔液位應(yīng)由公式 H=(P/ρg)+h 計(jì)算后得出。式中,H 為液位計(jì)算值,P 為壓力,ρ 為質(zhì)量流量計(jì)測(cè)出的漿液密度,g 為重力加速度,h 為壓力變送器的安裝高度。本法中的質(zhì)量流量計(jì)準(zhǔn)確度高,精度可達(dá) 0.2%,完全滿足脫硫系統(tǒng)的運(yùn)行要求;無(wú)直管段要求,安裝較為方便;可靠性高,維修率低。利用漿液抽取泵不斷抽取吸收塔中的漿液進(jìn)行測(cè)量,保證了測(cè)量數(shù)據(jù)的實(shí)時(shí)性。
 
(2)裝置二———音叉密度計(jì)+壓力變送器測(cè)量回路。本方法在吸收塔底部側(cè)壁上分別安裝音叉密度計(jì)和壓力變送器,其中音叉密度計(jì)用以測(cè)量漿液密度,壓力變送器用以測(cè)量漿池底部壓力,如圖 3 所示。為了保證儀表測(cè)量的可靠性及穩(wěn)定性,安裝時(shí)應(yīng)將儀表與吸收塔側(cè)壁保持大約 60°夾角,同時(shí)應(yīng)安裝沖洗管路,定時(shí)沖洗采樣管及音叉密度計(jì)的傳感器。液位由公式 H=(P/ρg)+h 計(jì)算后得出。式中,H 為液位計(jì)算值,P 為壓力,ρ 為漿液密度,g 為重力加速度,h 為壓力變送器的安裝高度。
音叉密度計(jì)+壓力變送器測(cè)量回路
采用本方法測(cè)量時(shí),結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,減少了設(shè)備故障率,相應(yīng)也減小了維護(hù)工作量,但由于音叉密度計(jì)的探頭是插入到吸收塔內(nèi)的,無(wú)法安裝檢修閥門。若出現(xiàn)音叉密度計(jì)需要維護(hù)檢修時(shí),必須等脫硫系統(tǒng)停運(yùn)并將吸收塔漿液排空后,才能將其拆卸送檢。因此建議將音叉密度計(jì)冗余配置,以增加本套裝置的可靠度。也可定制在線可插拔球閥組件,從而徹底杜絕檢修儀表時(shí)影響工藝系統(tǒng)運(yùn)行的情況。
差壓變送器+壓力變送器測(cè)量回路
(3)裝置三———差壓變送器+壓力變送器測(cè)量回路。本套裝置采用差壓變送器測(cè)量漿液的密度,利用壓力變送器測(cè)量漿池底部的壓力,然后通過(guò)公式間接計(jì)算出吸收塔液位,如圖 4 所示。差壓變送器采用隔膜式分體結(jié)構(gòu),2 個(gè)遠(yuǎn)傳膜片安裝在吸收塔側(cè)壁合適的位置(高差一般控制在 3~5 m),膜片通過(guò)毛細(xì)管與變送器本體連接。脫硫系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)漿液的密度大約控制在 1120 kg/m3 左右,因此吸收塔漿池介質(zhì)從工藝水變?yōu)檎5氖沂?mdash;石膏漿液時(shí),差壓變送器的數(shù)據(jù)相應(yīng)從 29.4 kPa 上升至 32.9 kPa(膜片高差按 3 m 設(shè)計(jì)),變化范圍非常小,大約3.5 kPa,若儀表量程為 50 kPa,變化范圍僅占儀表量程的7%,因此應(yīng)選擇高精度的微差壓變送器。
 
密度計(jì)算方法:ρ=ΔP/(gΔH)計(jì)算后得出。式中,ρ 為漿液密度計(jì)算值,ΔP 為差壓,g 為重力加速度,ΔH 為差壓變送器 2 個(gè)膜片的高度差。
液位計(jì)算方法:H=(P/ρg)+h 計(jì)算后得出。式中,H 為液位計(jì)算值,P 為壓力,ρ 為密度計(jì)算公式中的漿液密度計(jì)算值,g 為重力加速度,h 為壓力變送器的安裝高度。采用本裝置測(cè)量漿池液位時(shí),結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,差壓變送器和壓力變送器技術(shù)也非常成熟可靠,成本也較低。僅需安裝沖洗管路對(duì)儀表膜片和采樣管路定時(shí)沖洗,維護(hù)工作量相對(duì)較少。
 
3 測(cè)量裝置比較
以上 3 套裝置均是目前脫硫系統(tǒng)中常用的吸收塔液位測(cè)量裝置,各有優(yōu)缺點(diǎn)。
(1)裝置一使用的質(zhì)量流量計(jì)精度高、穩(wěn)定性好,數(shù)據(jù)的可重復(fù)性也很好,因此測(cè)量漿液的密度值可靠性高,提高了整套液位測(cè)量裝置的綜合精度,在脫硫技術(shù)剛引入國(guó)內(nèi)時(shí)曾大量使用。但裝置本身結(jié)構(gòu)復(fù)雜,采用了專門的測(cè)量管路、泵及大量閥門,增加了裝置的故障點(diǎn),維護(hù)工作量大大增加。
(2)裝置二在裝置一的基礎(chǔ)上做了一些改進(jìn),主要是取消了專門的密度測(cè)量管路,將密度測(cè)量?jī)x表直接安裝在吸收塔側(cè)壁上,密度測(cè)量采用了高精度的音叉密度計(jì),大大簡(jiǎn)化了測(cè)量裝置。缺點(diǎn)是目前適合脫硫工況的音叉密度計(jì)生產(chǎn)廠家很少,價(jià)格比較貴;而且還沒(méi)有與之配套的在線檢修閥門,面臨檢修儀表時(shí)需停運(yùn)工藝系統(tǒng)的風(fēng)險(xiǎn)。
 
(3) 裝置三中采用低成本的差壓變送器代替了價(jià)格昂貴的質(zhì)量流量計(jì)和音叉密度計(jì),通過(guò)合理的選型和安裝設(shè)計(jì),也能達(dá)到測(cè)量漿液密度的要求,使其在一些脫硫裝置中得以應(yīng)用。而且由于吸收塔漿液密度實(shí)際會(huì)隨著液位高度的變化、氧化空氣的分布情況而變化,故測(cè)量吸收塔某一固定高度的密度并不能真實(shí)反映整個(gè)漿池的密度情況,而差壓變送器的 2 個(gè)膜片相距較遠(yuǎn),計(jì)算出的密度值是該高度范圍內(nèi)的平均值,理論上更接近漿池內(nèi)的真實(shí)密度值。而此裝置的缺陷也在于差壓變送器的 2 個(gè)膜片安裝位置,當(dāng)液位在高壓側(cè)膜片下方時(shí),差壓變送器顯示為零,因此密度計(jì)算值 ρ 和液位計(jì)算值 H 均為零,不能反映液位的真實(shí)情況;當(dāng)液位在高、低壓側(cè)膜片之間時(shí),密度計(jì)算值 ρ 會(huì)隨著液位的升高而逐漸增加,但均會(huì)小于漿液的真實(shí)密度值,因此液位計(jì)算值 H也不具備參考價(jià)值。只有當(dāng)液位上升至低壓側(cè)膜片之上時(shí),本裝置的計(jì)算結(jié)果才算正常,而由于 2 個(gè)膜片高差約 3 m,高壓側(cè)膜片距塔底約 1 m,故本套裝置的測(cè)量盲區(qū)大約為 4 m 左右。建議當(dāng)液位運(yùn)行在盲區(qū)時(shí),應(yīng)在 DCS 或 PLC 控制系統(tǒng)中通過(guò)適當(dāng)?shù)臄?shù)據(jù)處理,使得計(jì)算數(shù)據(jù)#大程度接近真實(shí)情況,并加大人工巡查力度,以彌補(bǔ)控制系統(tǒng)的不足。脫硫系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)的液位在 10 m 左右,故本裝置還是適用于脫硫系統(tǒng)工況條件的。
 
4 結(jié)束語(yǔ)
綜上所述,各脫硫裝置應(yīng)根據(jù)自身的不同條件,如運(yùn)行人員的技術(shù)水平、運(yùn)行人員的工作強(qiáng)度要求以及脫硫系統(tǒng)停運(yùn)對(duì)其他工藝系統(tǒng)的影響等因素,綜合比較后選擇合適的吸收塔液位測(cè)量裝置,從而達(dá)到安全穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)實(shí)用的效果。
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